在柔性高压直流输电系统(MMC-HVDC)正式运行之前,为减小瞬态冲击电流,需要一定的预充电控制策略对子模块电容进行充电。新型配电网动态-电动数控滚圆机滚弧机张家港折弯机滚弧机滚圆机为解决这个问题,提出一种新型基于最近电平逼近控制法(NLC)的MMCHVDC预充电控制策略,该策略采用NLC法无需额外附加电路便可完成MMC-HVDC系统的预充电。基于理论分析搭建调试了10 kV·A的仿真模型及实验平台,二者结果均表明,所述预充电控制策略能够有效减小MMC-HVDC启动过程中的瞬态冲击电流。 业图片上下文： ）。本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网资源整理!www.wanguanji138.com由于KM3闭合，MMC逆变器与电源2相接，控制器向MMC逆变器部分发送驱动信号，此时子模块电压逐渐升至Udc/N，由于子模块电容电压上升较快，如果缺少相应的电流控制，可能会出现较大的瞬态充电电流，严重时将会损坏开关管及滤波器等器件。根据上述启动过程，为了使MMC逆变器中子模块电容在较小瞬态电流下充至Udc/N，需要一定的预充电方法，使得充电过程中不会出现较大的瞬态电流。2MMC-HVDC预充电控制图6所示为MMC逆变器预充电控制策略。图6中，u*pc(t)为参考电压标幺值函数，Npc(t)为四舍五入函数生成的中间换算值。u*pc(t)表达式如下式：u据梯度常数α随时间变换的斜坡函数；ucos(t)为幅值为β、频率为f的余弦函数。根据式（11）可得上、下桥臂投入子模块个数的参考值N*u(t)，N*l(t)为N*u(t)=N*l(t)=Npc(t)=round[u*pc(t)]（12）据式（11）与式（12），u*pc(t)和Npc(t)随时间变化的关系曲线如图7所示。从图7可以看出，在预充电之前，二者均等于N；当预充电开始时，u*pc(t)与Npc(t)分别根据式（11）、式（12）进行变化，u*pc(t)从整体趋势而言，是从N开始以梯度常数α为单图5MMC-HVDC结构m图6预充电控制框图F针对含高比例可再生能源接入的配电网电压波动问题,提出了一种新型直接式AC/AC变换器拓扑结构,用于配电网柔性动态电压调节。所提变换器将传统双极性桥臂分离成正向电流桥臂(P-Leg)和负向电流桥臂(N-Leg),然后通过2个分离电感汇集到一起,克服了传统全桥型双向开关换流时引起的电压畸变问题,实现了双极性电压的输出。在理论分析的基础上,通过仿真和搭建实验系统验证了所提方案的可行性和有效性。新型配电网动态-电动数控滚圆机滚弧机张家港折弯机滚弧机滚圆机本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网资源整理!www.wanguanji138.com